تصميم محرك غير متزامن ثلاثي الطور مع دوار قفص السنجاب. مرحباً أيها الطالب. معامل التوصيل المغناطيسي للتسرب التفاضلي للدوار مع مراعاة تأثير التشبع
عزيزي القراء! فريق المكتبة يتمنى لكم سنة جديدة سعيدة وعيد ميلاد سعيد! نتمنى مخلصين لكم ولعائلاتكم السعادة والحب والصحة والنجاح والفرح!
أتمنى أن يمنحك العام القادم الرخاء والتفاهم المتبادل والوئام والمزاج الجيد.
حظا سعيدا والازدهار وتحقيق رغباتك العزيزة في العام الجديد!
اختبار الوصول إلى EBS Ibooks.ru
تم نشر التفاصيل بتاريخ 12/03/2019عزيزي القراء! حتى 31 ديسمبر 2019، تم تزويد جامعتنا بإمكانية الوصول للاختبار إلى EBS Ibooks.ru، حيث يمكنك التعرف على أي كتاب في وضع قراءة النص الكامل. يمكن الوصول إليها من جميع أجهزة الكمبيوتر في شبكة الجامعة. التسجيل مطلوب للحصول على الوصول عن بعد.
"جينريك أوسيبوفيتش جرافتيو - في الذكرى الـ 150 لميلاده"
تم نشر التفاصيل بتاريخ 12/02/2019عزيزي القراء! يوجد في قسم "المعارض الافتراضية" معرض افتراضي جديد "هنريك أوسيبوفيتش جرافتيو". يصادف عام 2019 الذكرى الـ 150 لميلاد جينريك أوسيبوفيتش، أحد مؤسسي صناعة الطاقة الكهرومائية في بلدنا. قدم العالم الموسوعي والمهندس الموهوب والمنظم المتميز جينريك أوسيبوفيتش مساهمة كبيرة في تطوير الطاقة المحلية.
المعرض من إعداد منسوبي قسم الأدب العلمي بالمكتبة. يعرض المعرض أعمال جينريك أوسيبوفيتش من صندوق تاريخ LETI ومنشورات عنه.
يمكنكم مشاهدة المعرض
اختبار الوصول إلى نظام المكتبة الإلكترونية IPRbooks
تم نشر التفاصيل بتاريخ 11/11/2019عزيزي القراء! من 8 نوفمبر 2019 إلى 31 ديسمبر 2019، تم تزويد جامعتنا بوصول مجاني للاختبار إلى أكبر قاعدة بيانات روسية للنصوص الكاملة - نظام المكتبة الإلكترونية IPR BOOKS. تحتوي EBS IPR BOOKS على أكثر من 130.000 منشور، منها أكثر من 50.000 منشور تعليمي وعلمي فريد. على المنصة، يمكنك الوصول إلى الكتب الحالية التي لا يمكن العثور عليها الوصول المفتوحعلى شبكة الانترنت.
يمكن الوصول إليها من جميع أجهزة الكمبيوتر في شبكة الجامعة.
للحصول على الوصول عن بعد، يجب عليك الاتصال بقسم الموارد الإلكترونية (الغرفة 1247) بمسؤولة VChZ Polina Yurievna Skleymova أو عبر البريد الإلكتروني [البريد الإلكتروني محمي]بموضوع "التسجيل في كتب الملكية الفكرية".
ولاية أرخانجيلسك الجامعة التقنية
قسم الهندسة الكهربائية وأنظمة الطاقة
كلية PE
مشروع الدورة
بالانضباط
"الأجهزة والآلات الكهربائية"
حول موضوع "التصميم محرك غير متزامن"
كوريلسكي فاديم سيرجيفيتش
مدير المشروع
فن. المعلم ن.ب. بالانتسيفا
أرخانجيلسك 2010
لمشروع محرك غير متزامن ثلاثي الطور ج الدوار قفص السنجاب
صدر لطالب في السنة الثالثة من المجموعة الأولى بكلية OSP-PE
قم بإجراء الحسابات والتطوير الهيكلي لمحرك غير متزامن باستخدام البيانات التالية:
الطاقة Р ن، كيلوواط ........................................... 15
الجهد U n، V ............................................ 220/380
سرعة الدوران ن، دقيقة -1 (دورة في الدقيقة) ........................... 1465
كفاءة المحرك η …………………………………………………… 88.5%
عامل القدرة كوس φ ……………………………………… 0.88
التردد الحالي f ، هرتز ........................................... 50
تعدد تيار البدء I p / I n …………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………
نسبة عزم الدوران البداية M p / M n ........................................... 1.4
الحد الأقصى لنسبة عزم الدوران M max /M n ………………………… 2.3
التصميم ……………………………………………………………… IМ1001
وضع التشغيل ………………………………………………… طويل
متطلبات إضافية .................. محرك 4A160S4U3
صدر التكليف "..." ............... 2009
مدير المشروع ……………………
1. اختيار الأحجام الرئيسية
2. حساب الجزء الثابت
2.1 التعريف , ومنطقة المقطع العرضي لسلك لف الجزء الثابت
2.2 حساب أبعاد منطقة سن الجزء الثابت والفجوة الهوائية
3. حساب الدوار
4. حساب الدائرة المغناطيسية
5. معلمات وضع التشغيل
6. حساب الخسائر
7. حساب خصائص أداء المحرك
8. حساب خصائص بدء تشغيل المحرك
8.1 حساب التيارات مع مراعاة تأثير الإزاحة الحالية والتشبع من الحقول الضالة
8.2 حساب خصائص البداية مع الأخذ بعين الاعتبار تأثير الإزاحة الحالية والتشبع من الحقول الضالة
9. الحساب الحراري
قائمة المصادر المستخدمة
كوريلسكي ضد. تصميم محرك كهربائي غير متزامن. رئيس – محاضر كبير ن.ب
مشروع الدورة. مذكرة توضيحية من 49 صفحة تحتوي على 7 أشكال، 3 جداول، 2 مصدر، جزء رسومي بصيغة A1.
الكلمات الرئيسية: غير متزامن محرك كهربائي، الجزء الثابت، الدوار.
الغرض من مشروع الدورة هو اكتساب المهارات العملية في تصميم الأجهزة الكهربائية.
بناءً على قائمة المصادر والمواصفات الفنية، تم اختيار الأبعاد الرئيسية، ملف الجزء الثابت، الدوار، الدائرة المغناطيسية لمحرك غير متزامن من سلسلة 4A، مصمم وفقًا لدرجة الحماية IP44، مع دوار قفص سنجابي مع تم حساب إطار من الحديد الزهر ودروع تحمل، بارتفاع محور دوران 160 مم، مع حجم تركيب أصغر، على طول الإطار (S)، ثنائي القطب (
)، الإصدار المناخي U، فئة الموضع 3. يتم أيضًا حساب معلمات وضع التشغيل والخسائر وخصائص التشغيل والبدء دون مراعاة التشبع. تم إجراء الحسابات الحرارية.1. اختيار الأحجام الرئيسية
1.1 حسب الجدول 9.8 (صفحة 344) عند ارتفاع محور الدوران
مم. نحن نأخذ القطر الخارجي للجزء الثابت، مم م1.2 بافتراض أن أبعاد الفتحات لا تعتمد على عدد أقطاب الآلة، نحصل على تعبير تقريبي للقطر الداخلي للجزء الثابت، م.
, (1)أين ك D - المعامل الذي يميز نسبة الأقطار الداخلية والخارجية لنواة الجزء الثابت لآلة غير متزامنة من سلسلة 4A. مع عدد من الأعمدة ص=4، حسب الجدول 9.9؛ نحن نقبل كد = 0.68
1.3 تقسيم القطب
، م (2) م1.4 قوة التصميم، VA.
, (3)أين ص 2 - الطاقة على عمود المحرك، ص 2 =15∙10 3 واط؛
ك E هي نسبة المجال الكهرومغناطيسي لملف الجزء الثابت إلى الجهد المقنن، والذي يتم تحديده تقريبًا من الشكل. 9.20 نحن نقبل
كه = 0.975؛
1.5 يتم تحديد الأحمال الكهرومغناطيسية بشكل مبدئي وفقًا للشكل 9.22 ب،(صفحة 346)، حسب ارتفاع محور الدوران ح= 160 ملم ودرجة حماية الموتور IP44 من أين
أ / م، تل1.6 معامل اللف (سابقًا للملف أحادي الطبقة عند 2p = 4) نقبله
1.7 الطول المقدر للدائرة المغناطيسية ل δ، م
, (4) - معامل شكل الحقل (مقبول مقدما) , ; - التردد الزاوي المتزامن للمحرك، rad/s؛ (5) راد/ث، م1.8 معنى الموقف
. معيار الاختيار الصحيح للأبعاد الرئيسية هو أن تكون نسبة الطول المقدر للدائرة المغناطيسية إلى قسم القطب (6) ضمن الحدود المقبولة (الشكل 9.25 أ ص 348)2. حساب الجزء الثابت
2.1 التعريف
، ومنطقة المقطع العرضي لسلك لف الجزء الثابت1.1 القيم الحدية للأسنان الثابتة
، مم، محدد حسب الشكل 9.26 مم؛ مم.2.1.2 عدد فتحات الجزء الثابت
، تحددها الصيغ (7) ،نأخذ Z 1 = 48، ثم عدد الفتحات لكل قطب ومرحلة:
(8)هو عدد صحيح. اللف هو طبقة واحدة.
2.1.3 تقسيم سن الجزء الثابت (النهائي)
وزارة التعليم والعلوم في الاتحاد الروسي
الوكالة الفيدرالية للتعليم
جامعة إيركوتسك الحكومية التقنية
قسم القيادة الكهربائية والنقل الكهربائي
أعترف بالحماية:
Head__ تلفزيون كليبيكوفا __
تصميم محرك حثي مع دوار مربع
ملاحظة توضيحية
لمشروع دورة في الانضباط
"الآلات الكهربائية"
096.00.00P3
أكملها أحد طلاب المجموعة _EAPB 11-1 ________ __ نغوين فان فو____
التحكم القياسي ___________ _أستاذ مشارك، قسم EET T.V. كليبيكوفا __
إيركوتسك 2013
مقدمة
1. الأبعاد الرئيسية
2 الجزء الثابت
3 قلب الدوار
لف الجزء الثابت
1 لف الجزء الثابت بفتحات شبه منحرفة شبه مغلقة
لف الدوار قفص السنجاب
1 أبعاد الأخاديد البيضاوية المغلقة
2 أبعاد حلقة الدائرة القصيرة
حساب الدائرة المغناطيسية
1 MDS للفجوة الهوائية
2 MMF للأسنان ذات فتحات الجزء الثابت شبه المنحرفة شبه المغلقة
3 MMF لأسنان الدوار ذات فتحات بيضاوية مغلقة للدوار
4 MDS لظهر الجزء الثابت
5 MDS للدوار الخلفي
6 معلمات الدائرة المغناطيسية
المقاومة النشطة والاستقرائية لللفات
1 مقاومة لف الجزء الثابت
2 مقاومة اللف لدوار القفص السنجابي مع فتحات بيضاوية مغلقة
3 مقاومة اللفات للدائرة المكافئة المحولة للمحرك
خاملاً واسميًا
1 وضع الخمول
2 حساب معلمات وضع التشغيل الاسمي
الرسم البياني الدائري وخصائص الأداء
1 مخطط دائري
2 خصائص الأداء
أقصى عزم الدوران
تيار البدء الأولي وعزم الدوران الأولي
1 المقاومات النشطة والحثية المقابلة لوضع البداية
2 تيار البدء الأولي وعزم الدوران
الحسابات الحرارية والتهوية
1 لف الجزء الثابت
2 حساب تهوية المحرك بدرجة الحماية IP44 وطريقة التبريد IC0141
خاتمة
قائمة المصادر المستخدمة
مقدمة
الآلات الكهربائية هي العناصر الرئيسية لمحطات توليد الطاقة، والآلات المختلفة، والآليات، والمعدات التكنولوجية، ووسائل النقل الحديثة، والاتصالات، وما إلى ذلك. فهي تولد الطاقة الكهربائية، وتقوم بتحويلها اقتصاديًا للغاية إلى طاقة ميكانيكية، وتؤدي وظائف مختلفة لتحويل وتضخيم الإشارات المختلفة في أنظمة التحكم الآلي وإدارتها.
تستخدم الآلات الكهربائية على نطاق واسع في جميع قطاعات الاقتصاد الوطني. مزاياها هي كفاءة عالية، تصل إلى 95÷99٪ في الآلات الكهربائية القوية، والوزن المنخفض نسبيًا والأبعاد الإجمالية، فضلاً عن الاستخدام الاقتصادي للمواد. يمكن تصنيع الآلات الكهربائية بقدرات مختلفة (من أجزاء من الواط إلى مئات الميغاواط)، وسرعات دوران وفولتية مختلفة. وتتميز بالموثوقية العالية والمتانة، وسهولة التحكم والصيانة، وسهولة الإمداد وإزالة الطاقة، والتكلفة المنخفضة للإنتاج الضخم والواسع النطاق، كما أنها صديقة للبيئة.
الآلات غير المتزامنة هي الآلات الكهربائية الأكثر شيوعًا. وهي تستخدم بشكل رئيسي كمحركات كهربائية وهي المحولات الرئيسية الطاقة الكهربائيةإلى ميكانيكية.
حاليًا، تستهلك المحركات الكهربائية غير المتزامنة حوالي نصف إجمالي الكهرباء المولدة في العالم وتستخدم على نطاق واسع كمحرك كهربائي للغالبية العظمى من الآليات. ويفسر ذلك بساطة التصميم والموثوقية والكفاءة العالية لهذه الآلات الكهربائية.
سلسلة الآلات الكهربائية الأكثر شعبية في بلدنا هي السلسلة الصناعية العامة آلات غير متزامنة 4 أ. تشتمل السلسلة على آلات بقدرة تتراوح من 0.06 إلى 400 كيلووات ومتوفرة بـ 17 ارتفاعًا قياسيًا لمحور الدوران. لكل ارتفاع دوران، تتوفر محركات ذات قوتين، تختلف في الطول. بناءً على سلسلة واحدة، يتم إنتاج تعديلات مختلفة على المحرك تلبي المتطلبات الفنية لمعظم المستهلكين.
بناءً على سلسلة واحدة، يتم إنتاج إصدارات مختلفة من المحركات المصممة للعمل في ظروف خاصة.
حساب محرك غير متزامن مع دوار قفص السنجاب
الاختصاصات
تصميم محرك غير متزامن ثلاثي الطور مع دوار قفص السنجاب: P = 45 كيلو واط، U = 380/660 V، n = 750 دورة في الدقيقة؛ تصميم اي ام 1001؛ نوع الحماية IP44.
1. الدائرة المغناطيسية للمحرك. الأبعاد والتكوين والمواد
1 الأبعاد الرئيسية
نقبل ارتفاع محور دوران المحرك h=250 مم (جدول 9-1).
نقبل القطر الخارجي لنواة الجزء الثابت DH1 = 450 مم (جدول 9-2).
القطر الداخلي للجزء الثابت (الجدول 9-3):
1= 0.72 DН1-3=0.72ˑ450-3= 321 (1.1)
نقبل المعامل (، الشكل 9-1).
نحن نقبل قيمة الكفاءة الأولية (الشكل 9-2، أ)
نحن نقبل القيمة الأولية (الشكل 9-3، أ).
قوة التصميم
(1.2)
نحن نقبل الحمل الخطي الأولي 
أ/سم (، الشكل 9-4، أ والجدول 9-5).
نحن نقبل التحريض المسبق في هذه الفجوة 
(، الشكل 9-4، ب والجدول 9-5).
نحن نقبل القيمة الأولية لمعامل اللف (، الصفحة 119).
الطول المقدر للجزء الثابت
نحن نقبل طول تصميم الجزء الثابت.
القيمة القصوى لنسبة طول النواة إلى قطرها (جدول 9-6)
نسبة طول النواة إلى قطرها
(1.5)
1.2 الجزء الثابت
نحن نقبل درجة الفولاذ - 2013. نقبل سماكة الصفائح بمقدار 0.5 مم. نحن نقبل نوع عزل الألواح - الأكسدة.
نحن نقبل عامل تعبئة الفولاذ kC=0.97.
نأخذ عدد الفتحات لكل قطب ومرحلة (الجدول 9-8).
عدد فتحات قلب الجزء الثابت (1.6)
1.3 قلب الدوار
نحن نقبل درجة الفولاذ - 2013. نقبل سماكة الصفائح بمقدار 0.5 مم. نحن نقبل نوع عزل الألواح - الأكسدة.
نحن نقبل عامل تعبئة الفولاذ kC=0.97.
نحن نقبل قلب الدوار بدون شطبة الأخاديد.
نأخذ فجوة الهواء بين الجزء الثابت والدوار (الجدول 9-9).
القطر الخارجي لقلب الدوار
القطر الداخلي لصفائح الدوار
نأخذ طول قلب الجزء المتحرك مساويًا لطول قلب الجزء الثابت،
.
نأخذ عدد الفتحات الموجودة في قلب الدوار (الجدول 9-12).
2. لف الجزء الثابت
نحن نقبل لفًا من طبقتين مع خطوة مختصرة، موضوعة في أخاديد شبه منحرفة شبه مغلقة (الجدول 9-4).
معامل التوزيع
(2.1)
أين 
نحن نقبل الملعب النسبي لللف.
درجة اللف الناتج:
(2.2)
عامل التقصير
معامل اللف
قيمة التدفق المغناطيسي الأولية
العدد الأولي من المنعطفات في مرحلة اللف
العدد الأولي للموصلات الفعالة في الفتحة
(2.7)
أين هو عدد الفروع المتوازية للملف الثابت.
نحن نقبل
عدد محدد من المنعطفات في مرحلة اللف
(2.8)
قيمة التدفق المغناطيسي المكرر
القيمة المكررة للتحريض في فجوة الهواء
(2.10)
القيمة الأولية لتيار المرحلة المقننة
انحراف الحمل الخطي المستلم عن الحمل المقبول مسبقًا
(2.13)
لا يتجاوز الانحراف القيمة المسموح بها وهي 10٪.
نحن نأخذ متوسط قيمة الحث المغناطيسي في الجزء الخلفي من الجزء الثابت (الجدول 9-13).
انقسام الأسنان على طول القطر الداخلي للجزء الثابت
(2.14)
2.1 لف الجزء الثابت بفتحات شبه منحرفة شبه مغلقة
يتم تحديد لف الجزء الثابت والأخدود وفقًا للشكل 9.7
نأخذ متوسط قيمة الحث المغناطيسي في أسنان الجزء الثابت (جدول 9-14).
عرض الأسنان
(2.15)
ارتفاع الجزء الخلفي من الجزء الثابت
ارتفاع الأخدود
عرض الأخدود الكبير
عرض الفتحة الأولية
عرض الأخدود أصغر
أين هو ارتفاع الفتحة (، الصفحة 131).
وعلى أساس المطلوب
مساحة المقطع العرضي للأخدود في القالب
مسح مساحة المقطع العرضي للأخدود
(2.23)
أين 
- بدلات تجميع قلب الجزء الثابت والدوار في العرض والارتفاع على التوالي (صفحة 131).
مساحة المقطع العرضي لعزل القشرة
أين هي القيمة المتوسطة لسمك عزل الجسم من جانب واحد (، الصفحة 131).
مساحة المقطع العرضي للفواصل بين الملفات العلوية والسفلية في الأخدود وفي أسفل الأخدود وتحت الإسفين
مساحة المقطع العرضي للفتحة التي يشغلها اللف
عمل
أين هو عامل التعبئة المسموح به للأخدود للوضع اليدوي (صفحة 132).
نحن نأخذ عدد الأسلاك الأولية الفعالة.
قطر السلك المعزول الأولي
(2.28)
يجب ألا يتجاوز قطر السلك المعزول الأولي 1.71 ملم للتمديد اليدوي و 1.33 ملم للتمديد الآلي. تم استيفاء هذا الشرط.
نقبل أقطار الأسلاك الأولية المعزولة وغير المعزولة (د) (الملحق 1)
نحن نأخذ مساحة المقطع العرضي للسلك (الملحق 1).
عامل ملء الفتحة المكرر
(2.29)
إن قيمة عامل ملء الأخدود المحدد تلبي شروط التثبيت اليدوي والآلي (للوضع الآلي المسموح به 
).
عرض الفتحة المعدلة
نحن نقبل 
، لأن .
(2.31)
منتج الحمل الخطي والكثافة الحالية
نحن نقبل القيمة المسموح بها لمنتج الحمل الخطي وكثافة التيار (الشكل 9-8). حيث المعامل k5=1 (الجدول 9-15).
متوسط درجة الأسنان الثابتة
متوسط عرض ملف لف الجزء الثابت
متوسط طول جزء أمامي واحد من الملف
متوسط طول دورة اللف
طول تمديد الجزء الأمامي من اللف
3. لف الدوار قفص السنجاب
نحن نقبل فتحات الدوار شكل بيضاوي، مغلق.
3.1 أبعاد الفتحات البيضاوية المغلقة
يتم تحديد فتحات الدوار حسب الشكل. 9.10
نحن نقبل ارتفاع الأخدود. (، الشكل 9-12).
الارتفاع المقدر للدوار الخلفي
أين هو قطر قنوات التهوية المحورية المستديرة في قلب الدوار؟
الحث المغناطيسي في الجزء الخلفي من الدوار
تقسيم الأسنان على طول القطر الخارجي للدوار
(3.3)
نحن نقبل الحث المغناطيسي في الأسنان الدوارة (الجدول 9-18).
عرض الأسنان
(3.4)
نصف قطر الأخدود أصغر
نصف قطر الأخدود أكبر
أين هو ارتفاع الفتحة (، الصفحة 142)؛
عرض الخط (، الصفحة 142)؛
للأخدود المغلق (، الصفحة 142).
المسافة بين مراكز نصف القطر
التحقق من صحة التعريف وبناء على الشرط
(3.8)
مساحة المقطع العرضي للقضيب تساوي مساحة المقطع العرضي للأخدود في القالب
3.2 أبعاد حلقة الدائرة القصيرة
نحن نقبل قفص الزهر.
تظهر حلقات الدائرة القصيرة للدوار في الشكل. 9.13
المقطع العرضي للحلقة
ارتفاع الحلقة
طول الخاتم
(3.12)
متوسط قطر الحلقة
4. حساب الدائرة المغناطيسية
1 MDS للفجوة الهوائية
المعامل الذي يأخذ في الاعتبار الزيادة في المقاومة المغناطيسية لفجوة الهواء بسبب البنية المسننة للجزء الثابت
(4.1)
المعامل الذي يأخذ في الاعتبار زيادة المقاومة المغناطيسية للفجوة الهوائية بسبب تسنن هيكل الدوار
نحن نقبل معاملًا يأخذ في الاعتبار انخفاض المقاومة المغناطيسية لفجوة الهواء في وجود قنوات شعاعية على الجزء الثابت أو الدوار.
نسبة فجوة الهواء الشاملة
MMF للفجوة الهوائية
4.2 MMF للأسنان ذات فتحات الجزء الثابت شبه المنحرفة شبه المغلقة
(الملحق 8)
نحن نأخذ متوسط طول مسار التدفق المغناطيسي
MDS للأسنان
4.3 MMF لأسنان الدوار ذات فتحات بيضاوية مغلقة للدوار
منذ ذلك الحين، نحن نقبل التوتر المجال المغنطيسي 
(الملحق 8).
MDS للأسنان
4.4 MMF للجزء الخلفي من الجزء الثابت
(الملحق 11).
متوسط طول مسار التدفق المغناطيسي
MMF للجزء الثابت الخلفي
4.5 MMF للدوار الخلفي
نحن نأخذ قوة المجال المغناطيسي 
(الملحق 5)
متوسط طول مسار التدفق المغناطيسي
MDS للدوار الخلفي
4.6 معلمات الدائرة المغناطيسية
إجمالي MMF للدائرة المغناطيسية لكل قطب
معامل تشبع الدائرة المغناطيسية
(4.13)
التيار المغنطيسي
مغنطة التيار في الوحدات النسبية
(4.15)
عدم تحميل EMF
المفاعلة الحثية الرئيسية
(4.17)
المفاعلة الحثية الرئيسية في الوحدات النسبية
(4.18)
5. المقاومة النشطة والاستقرائية لللفات
1 مقاومة لف الجزء الثابت
المقاومة النشطة لملف الطور عند 20 درجة مئوية
أين 
- الموصلية الكهربائية المحددة للنحاس عند 200 درجة مئوية (صفحة 158).
المقاومة النشطة لملف الطور عند 20 درجة مئوية في الوحدات النسبية
(5.2)
التحقق من صحة التعريف
نقبل أبعاد أخدود الجزء الثابت (الجدول 9-21)
الارتفاع: (6.4)
المعاملات مع مراعاة تقصير الخطوة
معامل توصيل التسرب
(5.7)
نحن نقبل معامل التبديد التفاضلي للجزء الثابت (الجدول 9-23).
معامل مع الأخذ في الاعتبار تأثير فتح فتحات الجزء الثابت على موصلية التسرب التفاضلية
نحن نقبل معاملًا يأخذ في الاعتبار استجابة التخميد للتيارات المستحثة في لف الجزء المتحرك ذو القفص السنجابي بواسطة التوافقيات الأعلى لمجال الجزء الثابت (الجدول 9-22).
(5.9)
تقسيم القطب:
(5.10)
معامل توصيل التسرب للأجزاء الطرفية المتعرجة
الجزء الثابت من معامل توصيل التسرب
المفاعلة الاستقرائية لملف الطور الثابت
المفاعلة الاستقرائية لملف الطور الثابت في الوحدات النسبية
(5.14)
التحقق من صحة التعريف
5.2 مقاومة اللف لدوار القفص السنجابي مع فتحات بيضاوية مغلقة
المقاومة النشطة لقضيب الخلية عند 20 درجة مئوية
أين 
- التوصيل الكهربائي للألمنيوم عند درجة حرارة 20 درجة مئوية (صفحة 161).
معامل تخفيض تيار الحلقة إلى تيار القضيب
(5.17)
يتم تقليل مقاومة حلقات الدائرة القصيرة إلى تيار القضيب عند 20 درجة مئوية
لف مقاومة الدائرة المغناطيسية
الزاوية المائلة المركزية للأخاديد تسأل = 0 لأن لا يوجد شطبة.
معامل شطبة فتحة الدوار
معامل تقليل مقاومة لف الجزء المتحرك لملف الجزء الثابت
المقاومة النشطة لملف الجزء المتحرك عند درجة حرارة 20 درجة مئوية، تنخفض إلى ملف الجزء الثابت
المقاومة النشطة لملف الجزء المتحرك عند درجة حرارة 20 درجة مئوية، يتم تقليلها إلى ملف الجزء الثابت في الوحدات النسبية
تيار شريط الدوار لوضع التشغيل
(5.23)
معامل توصيل التسرب لعضو دوار ذو فتحة بيضاوية مغلقة
(5.24)
عدد فتحات الدوار لكل قطب ومرحلة
(5.25)
نحن نقبل معامل التبديد التفاضلي للدوار (الشكل 9-17).
معامل التوصيل التفاضلي للتسرب
(5.26)
معامل توصيل التسرب لحلقات الدائرة القصيرة لقفص الزهر
الشطبة النسبية لأخاديد الجزء الدوار، في أجزاء من تقسيم أسنان الجزء الدوار
(5.28)
فتحة شطبة معامل التوصيل التسرب
مفاعلة حثي من لف الدوار
تم تقليل المفاعلة الحثية لملف الجزء المتحرك إلى ملف الجزء الثابت
تم تقليل المفاعلة الحثية لملف الجزء المتحرك إلى ملف الجزء الثابت، بوحدات نسبية
(5.32)
التحقق من صحة التعريف
(5.33)
يجب أن يتحقق الشرط. تم استيفاء هذا الشرط.
5.3 مقاومة اللفات للدائرة المكافئة المحولة للمحرك
عامل تبديد الجزء الثابت
معامل مقاومة الجزء الثابت
أين المعامل (، الصفحة 72).
مقاومة اللف المحولة
ليست هناك حاجة لإعادة حساب الدائرة المغناطيسية، منذ .
6. الخمول والاسمية
1 وضع الخمول
لأن 
, في مزيد من الحسابات سوف نقبل .
المكون التفاعلي لتيار الجزء الثابت أثناء الدوران المتزامن
الخسائر الكهربائية في لف الجزء الثابت أثناء الدوران المتزامن
الكتلة المحسوبة للأسنان الثابتة من الصلب مع فتحات شبه منحرفة
الفقد المغناطيسي في الأسنان الثابتة
وزن الجزء الخلفي من الفولاذ الجزء الثابت
الخسائر المغناطيسية في الجزء الخلفي من الجزء الثابت
إجمالي الخسائر المغناطيسية في قلب الجزء الثابت، بما في ذلك الخسائر الإضافية في الفولاذ
(6.7)
الخسائر الميكانيكية بدرجة الحماية IP44، طريقة التبريد IC0141
(6.8)
حيث في 2 ع = 8
العنصر النشط في x.x الحالي.
عدم التحميل الحالي
عامل الطاقة في الخمول
6.2 حساب معلمات وضع التشغيل الاسمي
مقاومة ماس كهربائى نشطة
مفاعلة ماس كهربائى حثي
مقاومة ماس كهربائى
خسائر إضافية عند الحمل المقنن
قوة المحرك الميكانيكي
مقاومة الدائرة المكافئة
(6.17)
مقاومة الدائرة المكافئة
التحقق من صحة الحسابات و
(6.19)
ينزلق
المكون النشط للتيار الثابت أثناء الدوران المتزامن
الدوار الحالي
العنصر النشط للتيار الثابت
(6.23)
المكون التفاعلي للتيار الثابت
(6.24)
الجزء الثابت المرحلة الحالية
عامل الطاقة
الكثافة الحالية في لف الجزء الثابت
(6.28)
أين هو معامل اللف للدوار ذو القفص السنجابي (، الصفحة 171).
التيار في قضيب الدوار ذو القفص السنجابي
كثافة التيار في القضيب الدوار ذو القفص السنجابي
تيار الدائرة القصيرة
الخسائر الكهربائية في لف الجزء الثابت
الخسائر الكهربائية في لف الدوار
مجموع الخسائر في المحرك الكهربائي
مدخلات الطاقة:
كفاءة
(6.37)
مدخلات الطاقة: (6.38)
يجب أن تكون قوى الإدخال المحسوبة باستخدام الصيغتين (6.36) و(6.38) متساوية مع بعضها البعض، حتى التقريب. تم استيفاء هذا الشرط.
طاقة الإخراج
يجب أن تتوافق طاقة الخرج مع طاقة الخرج المحددة في المواصفات الفنية. تم استيفاء هذا الشرط.
7. الرسم البياني الدائري وخصائص الأداء
1 مخطط دائري
النطاق الحالي
أين 
- نطاق أقطار عجلة العمل (، الصفحة 175).
نحن نقبل 
.
قطر دائرة العمل
(7.2)
مقياس القوة
طول القسم الحالي التفاعلي
الطول الحالي النشط
أشرطة على الرسم البياني
(7.7)
(7.8)
7.2 خصائص الأداء
نحسب خصائص الأداء في شكل جدول 1.
الجدول 1 - خصائص أداء المحرك التعريفي
|
شرطي قافلة |
انتاج الطاقة في الكسور |
|||||
|
|
|
|||||
|
cos0.080.500.710.800.830.85 |
|
|
|
|
|
|
|
ف، W1564.75172520622591.53341.74358.4 |
|
|
|
|
|
|
|
, %13,5486,8891,6492,8893,0892,80 |
|
|
|
|
|
|
8. الحد الأقصى لعزم الدوران
جزء متغير من معامل الجزء الثابت بفتحة شبه منحرفة شبه مغلقة
مكون يعتمد على التشبع في معامل توصيل التسرب للجزء الثابت
جزء متغير من معامل الدوار مع فتحات بيضاوية مغلقة
(8.3)
مكون يعتمد على التشبع في معامل توصيل تسرب الدوار
تيار الدوار المطابق لأقصى عزم دوران (9-322)
(8.7)
مقاومة الدائرة المكافئة عند أقصى عزم دوران
مقاومة الدائرة المكافئة عند انزلاق كبير بلا حدود
مقاومة الدائرة المكافئة المكافئة عند أقصى عزم دوران
الحد الأقصى لنسبة عزم الدوران
الانزلاق بأقصى عزم دوران
(8.12)
9. تيار البدء الأولي وعزم الدوران الأولي
1 المقاومات النشطة والحثية المقابلة لوضع البداية
ارتفاع شريط القفص الدوار
انخفاض ارتفاع شريط الدوار
نقبل المعامل (، الشكل 9-23).
العمق المقدر لاختراق التيار في القضيب
عرض القضيب عند العمق المحسوب لاختراق التيار في القضيب
(9.4)
مساحة المقطع العرضي للقضيب عند عمق اختراق التيار المحسوب
(9.5)
نسبة النزوح الحالية
المقاومة النشطة لقضيب القفص عند 20 درجة مئوية لوضع البداية
المقاومة النشطة لملف الجزء المتحرك عند درجة حرارة 20 درجة مئوية، يتم تقليلها إلى ملف الجزء الثابت لوضع التشغيل
نقبل المعامل (، الشكل 9-23).
معامل توصيل تسرب فتحة الدوار عند بدء التشغيل لفتحة بيضاوية مغلقة
معامل توصيل التبديد للملف الدوار عند بدء التشغيل
تسرب المحرك مفاعلة حثي تعتمد على التشبع
تسرب المحرك مفاعلة حثي مستقلة عن التشبع
(9.12)
مقاومة ماس كهربائى نشطة عند بدء التشغيل
9.2 تيار البدء الأولي وعزم الدوران
تيار الدوار عند بدء تشغيل المحرك
مقاومة الدائرة المكافئة عند بدء التشغيل (مع الأخذ بعين الاعتبار ظاهرتي إزاحة التيار وتشبع مسارات تدفق التسرب)
المفاعلة الاستقرائية للدائرة المكافئة عند بدء التشغيل
المكون النشط للجزء الثابت الحالي عند بدء التشغيل
(9.17)
المكون التفاعلي للتيار الثابت عند بدء التشغيل
(9.18)
المرحلة الساكنة الحالية عند بدء التشغيل
تعدد تيار البدء الأولي
(9.20)
يتم تقليل المقاومة النشطة للدوار عند بدء التشغيل إلى الجزء الثابت عند المحسوبة درجة حرارة التشغيلودائرة مكافئة على شكل حرف L
(9.21)
تعدد عزم الدوران الأولي
10. الحسابات الحرارية والتهوية
1 لف الجزء الثابت
الخسائر في الجزء الثابت عند أقصى درجة حرارة مسموح بها
أين المعامل (، الصفحة 76).
سطح التبريد الداخلي المشروط للجزء النشط من الجزء الثابت
يجب أن يكون تدفق الهواء الذي يمكن توفيره بواسطة المروحة الخارجية أكبر من تدفق الهواء المطلوب. تم استيفاء هذا الشرط.
ضغط الهواء تم تطويره بواسطة مروحة خارجية
خاتمة
في هذا المشروع الدراسي تم تصميم محرك كهربائي غير متزامن بالتصميم الأساسي، بارتفاع محور الدوران h = 250 مم، درجة الحماية IP44، مع دوار قفص سنجابي. نتيجة للحساب، تم الحصول على المؤشرات الرئيسية لمحرك بقوة معينة P وcos، والتي تلبي الحد الأقصى المسموح به لقيمة GOST.
يلبي المحرك الكهربائي غير المتزامن المصمم متطلبات GOST سواء من حيث مؤشرات الطاقة (الكفاءة وcosφ) وخصائص البدء.
نوع المحرك الطاقة، كيلوواط ارتفاع محور الدوران، مم الوزن، كجم سرعة الدوران، دورة في الدقيقة الكفاءة،٪ عامل الطاقة، لحظة القصور الذاتي،
2. كرافشيك أ. وغيرها. سلسلة المحركات غير المتزامنة 4A، كتاب مرجعي. - م: الطاقة الذرية، 1982. - 504 ص.
3. تصميم الآلات الكهربائية: كتاب مدرسي. للكهروميكانيكية والكهرباء. تخصصات الجامعات / I. P. Kopylov [إلخ]؛ تم تحريره بواسطة آي بي كوبيلوفا. - إد. الرابع، المنقحة وإضافية - م: أعلى. المدرسة، 2011. - 306 ص.
طلب. وضع المواصفات
|
تعيين |
اسم |
ملحوظة |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
التوثيق |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.096.00.000.PZ |
مذكرة توضيحية |
|
|
|
|
|
1.096.00.000.СЧ |
رسم التجميع |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
لف الجزء الثابت |
|
|||
|
|
|
لف الدوار |
|
|||
|
|
|
الجزء الثابت |
|
|||
|
|
|
قلب الدوار |
|
|||
|
|
|
مربع المحطة |
|
|||
|
|
|
|
||||
|
|
|
ريم. |
|
|||
|
|
|
|
||||
|
|
|
بولت |
|
|||
|
|
|
|
||||
|
|
|
الترباس الأرضي |
|
|||
|
|
|
معجب |
|
|||
|
|
|
مروحة الكفن |
|
تحمل
FSBEI HPE "جامعة ولاية أوجرا"
قسم الطاقة
كارمينسكايا تي دي، كوفاليف في زد، بيسبالوف إيه في، شيرباكوف إيه جي.
الآلات الكهربائية
درس تعليمي
لتنفيذ تصميم الدورة على
الانضباط "الآلات الكهربائية"
للبكالوريوس الذين يدرسون فيها
اتجاه التدريب 13/03/02 "هندسة القوى الكهربائية والهندسة الكهربائية"
خانتي مانسيسك 2013
يصف هذا البرنامج التعليمي منهجية التصميم لمحرك غير متزامن مع دوار قفص السنجاب، وهو أمر ضروري لإكمال مهمة تصميم الدورة التدريبية. أثناء تصميم الدورة، سيتم تنفيذ مهام مثل اختيار الأبعاد الرئيسية للمحرك، وحساب المعلمات والنظام المغناطيسي لملف الجزء الثابت، وحساب المعلمات والنظام المغناطيسي لملف الدوار، وتحديد معلمات الدائرة المكافئة وإنشاء الدوائر الميكانيكية والكهربائية. تم حل خصائص التشغيل للمحرك غير المتزامن.
مقدمة
تم تجميع الكتاب المدرسي وفقًا لبرامج عمل دورات "الآلات الكهربائية" لطلاب الاتجاه 13.03.02 "الطاقة الكهربائية والهندسة الكهربائية". قد يكون مفيدًا للطلاب في المجالات والتخصصات الكهربائية والكهروميكانيكية الأخرى، بالإضافة إلى المتخصصين المشاركين في البحث وتصميم وتشغيل الآلات غير المتزامنة لأغراض مختلفة.
البيانات الأولية للتصميم
خيارات لمهام التصميم
الفصل 1. منهجية تصميم محرك غير متزامن مع دوار قفص السنجاب
1.1. اختيار أبعاد المحرك الرئيسي.
1.2. حساب المعلمات لف الجزء الثابت
1.3. حساب معلمات فجوة الهواء
1.4. حساب معلمات لف الدوار.
1.5. مغنطة الحساب الحالي
1.6. حساب معلمات وضع تشغيل المحرك
1.7. حساب الخسائر النشطة في المحرك
1.8. حساب أداء المحرك
1.9. حساب خصائص البداية.
الفصل 2. استخدام أجهزة الكمبيوتر لتصميم محرك غير متزامن مع دوار قفص السنجاب.
2.1. وصف برنامج AD-KP
خاتمة
2.2. مثال على تطبيق برنامج “AD-KP”.
مراجع
مقدمة.
الآلة غير المتزامنة عبارة عن آلة تعمل بالتيار المتردد بدون فرش حيث تعتمد نسبة سرعة الدوار إلى تردد التيار في الدائرة التي تتصل بها الآلة على الأحمال. مثل أي آلة كهربائية، تتمتع الآلة غير المتزامنة بخاصية عكسية، أي. يمكن أن تعمل في وضعي المحرك والمولد. ومع ذلك، في الممارسة العملية، فإن الوضع الحركي لتشغيل الجهاز هو الأكثر انتشارا. اليوم، المحرك غير المتزامن هو المحرك الرئيسي لمعظم الآليات والآلات. تستهلك الآلات الكهربائية أكثر من 60% من إجمالي الطاقة الكهربائية المولدة، وتمثل المحركات غير المتزامنة حصة كبيرة من هذا الاستهلاك (حوالي 75%). أصبحت المحركات غير المتزامنة منتشرة على نطاق واسع نظرًا لمزاياها التالية: الأبعاد الإجمالية الصغيرة، وبساطة التصميم، والموثوقية العالية، والكفاءة العالية، والتكلفة المنخفضة نسبيًا. تشمل عيوب المحرك غير المتزامن ما يلي: صعوبات في تنظيم سرعة الدوران، وتيارات البدء العالية، وعامل الطاقة المنخفض عندما تعمل الآلة في وضع قريب من الخمول. يمكن تعويض العيبين الأول والثاني من خلال استخدام محولات التردد، والتي أدى استخدامها إلى توسيع نطاق تطبيق الآلات غير المتزامنة. بفضل محولات التردد، يتم إدخال المحرك غير المتزامن على نطاق واسع في المناطق التي يتم فيها استخدام أنواع أخرى من الآلات الكهربائية، وخاصة آلات التيار المستمر.
نظرًا لأن المحركات غير المتزامنة الموجودة تتميز بعدد من العيوب، فإنه مع مرور الوقت، يتم تطوير سلسلة جديدة من المحركات غير المتزامنة باستمرار، والتي تتمتع بمؤشرات فنية واقتصادية أعلى مقارنة بالسلاسل السابقة من المحركات غير المتزامنة، وأداء أفضل وخصائص ميكانيكية من حيث الجودة. . بالإضافة إلى ذلك، غالبًا ما تكون هناك حاجة لتطوير وتحديث المحركات غير المتزامنة ذات الأغراض الخاصة. تشمل هذه المحركات ما يلي:
المحركات الغاطسة غير المتزامنة (SEM) المستخدمة لتشغيل المضخات الغاطسة الكهربائية (ESP). من سمات تصميم هذه المحركات الحجم المحدود للقطر الخارجي، والذي يتم تحديد أبعاده حسب قطر أنبوب ضاغط المضخة الذي يوجد فيه المحرك. بالإضافة إلى ذلك، يتم تشغيل المحرك في درجات حرارة عالية إلى حد ما، مما يؤدي إلى انخفاض في قوته المتطورة. وتتطلب هذه الظروف تطوير تصميم خاص للمحركات غير المتزامنة؛
المحركات التي تعمل جنبًا إلى جنب مع محولات التردد التي تؤدي وظائف تنظيمها. نظرًا لأن محولات التردد تؤدي إلى توليد مجموعة كاملة من المكونات التوافقية في منحنى جهد إمداد المحرك، فإن وجود المكونات التوافقية يؤدي إلى خسائر إضافية في المحرك وانخفاض كفاءته إلى ما دون المستوى المقدر. يجب أن يأخذ تصميم المحرك غير المتزامن الذي يعمل بالتزامن مع محولات التردد هذه الميزة في الاعتبار، ولا ينبغي أن يؤدي وجود توافقيات أعلى في منحنى جهد الإمداد إلى فقدان إضافي للطاقة.
ويمكن متابعة القائمة المحددة للمحركات غير المتزامنة ذات التصميم الخاص، ومن هنا يمكن استخلاص الاستنتاجات التالية:
هناك حاجة لتطوير سلسلة جديدة من المحركات غير المتزامنة؛
هناك حاجة لإتقان الأساليب الحالية لتصميم المحركات غير المتزامنة لحل المشكلة المذكورة أعلاه؛
هناك حاجة لتطوير أساليب جديدة لتصميم المحركات غير المتزامنة، مما يسمح، مع قضاء وقت أقل في التصميم، بتطوير سلسلة جديدة من المحركات غير المتزامنة بمؤشرات فنية واقتصادية أفضل.
الغرض من إكمال مهمة تصميم الدورة هو تطوير محرك غير متزامن مع دوار قفص السنجاب له معلمات محددة، بناءً على المنهجية الحالية والمستخدمة على نطاق واسع في الممارسة العملية لتصميم المحركات غير المتزامنة.
البيانات الأولية للتصميم.
يجب أن يحتوي المحرك التعريفي ذو القفص السنجابي الذي يتم تطويره على بيانات جواز السفر التالية:
تصنيف (المرحلة) العرض الجهد U 1nf، V؛
تردد مصدر التيار الكهربائي f 1، هرتز؛
عدد مراحل جهد الإمداد م 1
الطاقة المقدرة P 2، كيلو واط؛
سرعة الدوران المتزامن n 1, rpm;
قيمة الكفاءة الاسمية η (ليس أقل)، rel. وحدات؛
القيمة الاسمية لعامل القدرة cos(φ) (ليس أقل)، rel. وحدات؛
تصميم؛
التنفيذ وفق طريقة الحماية من التعرض بيئة;
أثناء تصميم الدورة، من الضروري تصميم محرك غير متزامن مع دوار قفص سنجابي يحتوي على بيانات جواز السفر المحددة، ومقارنة المؤشرات الرئيسية للمحرك غير المتزامن الناتج مع مؤشرات محرك مماثل تنتجه الصناعة (فكر في المحركات غير المتزامنة سلسلة AIR، التي ترد بيانات جواز السفر الخاصة بها في الملحق 1، كنظائرها)
تقديم نتائج الحساب في شكل مذكرة توضيحية.
ارسم رسمًا للمحرك غير المتزامن المطوّر وقدمه بتنسيق A1.
ملاحظة: تم إعداد هذا البرنامج التعليمي حول تصميم الدورة التدريبية على شكل مصنف، والذي يمكن أن يكون بمثابة نموذج لإعداد العمليات الحسابية في شكل مذكرة توضيحية. كما يقدم أيضًا مثالاً لحساب محرك غير متزامن مع دوار قفص سنجابي، يحتوي على البيانات الأولية التالية:
|
ن 1، دورة في الدقيقة |
لا أقل |
كوس (φ)، ص. لا أقل |
|||||
التصميم - IM1001؛
التنفيذ وفق طريقة الحماية من التأثيرات البيئية – IP44؛
خيارات لمهام التصميم.
|
رقم الخيار |
البيانات الأولية للتصميم |
||||||
|
ن 1، دورة في الدقيقة |
لا أقل | ||||||
بالنسبة لجميع خيارات المهمة، فإن بيانات التصنيف التالية للمحركات المصممة لها نفس القيم:
جهد الإمداد (قيمة الطور) U 1ph، V – 220؛
تردد جهد الإمداد f 1، هرتز – 50؛
عدد مراحل جهد الإمداد م 1 - 3؛
تصميم IM1001؛
التنفيذ وفق طريقة الحماية من التأثيرات البيئية IP44؛
0مشروع الدورة
في تخصص "الآلات الكهربائية"
تصميم محرك حثي مع دوار مربع
مذكرة توضيحية
تعليق توضيحي
تعرض المذكرة التوضيحية لمشروع الدورة في تخصص "الكهروميكانيكا" الحساب الكهرومغناطيسي والحراري والتهوية لمحرك غير متزامن ثلاثي الطور سداسي الأقطاب مع دوار قفص سنجابي بقدرة مفيدة تبلغ 2.2 كيلووات لجهد شبكة يبلغ 220 /380 فولت.
تم حساب المحرك غير المتزامن يدويًا وباستخدام الكمبيوتر. ونتيجة لتصميم المحرك تم الحصول على نسخة تصميمية تلبي متطلبات المواصفات الفنية.
بالنسبة للمحرك غير المتزامن المصمم، تم إجراء حساب ميكانيكي للعمود واختيار المحامل. تم تحديد أبعاد العناصر الهيكلية للمحرك.
تحتوي المذكرة التوضيحية على 63 ورقة من النص المكتوب، بما في ذلك 4 أشكال وجدولين وقائمة المصادر المستخدمة من 3 عناوين.
مقدمة ………………………………………………………………………………….5
1 اختيار الأحجام الرئيسية……………………………………………… 7
2 تحديد معلمات الجزء الثابت وحساب اللف وأبعاد منطقة أسنان الجزء الثابت ........................................................... ….9
3 اختيار الفجوة الهوائية ............................................................ 17
4 حساب الدوار ذو القفص السنجابي................................................................18
5 حساب الدائرة المغناطيسية ........................................ 22
6 معلمات وضع التشغيل ........................................ 27
7 حساب فاقد الطاقة في وضع الخمول ...........................34
8 حساب خصائص الأداء …………………………………………..38
9 حساب خصائص البداية……………………………………………………………..45
10 حساب الحرارة والتهوية ........................................ 55
11 تصميم المحرك ………………………………………………………..60
الخلاصة ………………………………………………………………………….62
قائمة المصادر المستخدمة ........................................... .....................63
مقدمة
المحركات غير المتزامنة هي المحركات الرئيسية في المحركات الكهربائية لجميع المؤسسات الصناعية تقريبًا. في اتحاد الجمهوريات الاشتراكية السوفياتية، تجاوز إنتاج المحركات غير المتزامنة 10 ملايين وحدة سنويا. المحركات الأكثر شيوعا هي الجهد المقننحتى 660 فولت، وتبلغ القدرة المركبة الإجمالية حوالي 200 مليون كيلوواط.
تم إنتاج محركات سلسلة 4A بكميات كبيرة في الثمانينيات من القرن العشرين وهي قيد الاستخدام حاليًا في جميع المؤسسات الصناعية في روسيا تقريبًا. تغطي السلسلة نطاق طاقة يتراوح من 0.6 إلى 400 كيلووات، وهي مبنية على 17 ارتفاعًا محوريًا قياسيًا يتراوح من 50 إلى 355 ملم. تتضمن السلسلة إصدارات المحرك الأساسية وعددًا من التعديلات والإصدارات المتخصصة. تم تصميم محركات الإصدار الرئيسي لظروف التشغيل العادية وهي محركات للأغراض العامة. هذه محركات غير متزامنة ثلاثية الطور مع دوار على شكل قفص سنجابي، مصممة لتردد رئيسي يبلغ 50 هرتز. تتمتع بدرجة حماية IP44 على كامل نطاق ارتفاعات محور الدوران و IP23 في نطاق ارتفاعات محاور الدوران 160...355 ملم.
تم تصميم التعديلات والإصدارات المتخصصة للمحركات على أساس الإصدار الرئيسي ولها نفس حلول التصميم الأساسية للعناصر الرئيسية. يتم إنتاج هذه المحركات في أقسام منفصلة من السلسلة على ارتفاعات معينة لمحور الدوران، وهي مخصصة للاستخدام كمحركات للآليات التي تفرض متطلبات محددة على المحرك أو تعمل في ظروف مختلفة عن الظروف العادية من حيث درجة الحرارة أو نظافة البيئة .
تتضمن التعديلات الكهربائية لمحركات سلسلة 4A محركات ذات معدل انزلاق متزايد، وعزم دوران متزايد لبدء التشغيل، وسرعات متعددة، وتردد إمداد يبلغ 60 هرتز. تتضمن تعديلات التصميم محركات دوارة ملفوفة، مع مكابح كهرومغناطيسية مدمجة، وضوضاء منخفضة، ومع حماية مدمجة لدرجة الحرارة.
وفقا للظروف البيئية، تتميز تعديلات المحركات: استوائية، ومقاومة للرطوبة، ومقاومة للمواد الكيميائية، ومقاومة للغبار والزراعة.
تتميز محركات المصاعد بتصميم متخصص، وتحكم بالتردد، ودقة عالية.
تتمتع معظم محركات سلسلة 4A بدرجة حماية IP44 ويتم إنتاجها بتصميم ينتمي إلى المجموعة IM1، أي بعمود أفقي، على أقدام، مع درعين محملين. يتكون غلاف المحرك من أضلاع شعاعية طولية، مما يزيد من سطح التبريد ويحسن نقل الحرارة من المحرك إلى الهواء المحيط. في الطرف المقابل للعمود من طرف العمل توجد مروحة تقوم بتدوير هواء التبريد على طول أضلاع الهيكل. المروحة مغطاة بغلاف به فتحات لمرور الهواء.
القلب المغناطيسي للمحركات مصفح من صفائح من الفولاذ الكهربائي سماكة 0.5 ملم، والمحركات ذات الارتفاع = 50...250 ملم مصنوعة من الفولاذ درجة 2013، والمحركات ذات الارتفاع = 280...355 ملم مصنوعة من الفولاذ الصف 2312.
في جميع محركات السلسلة مع h< 280 мм и в двигателях с 2p = 10 и 12 всех высот оси вращения обмотка статора выполнена из круглого провода и пазы статора полузакрытые. При h = 280…355 мм, кроме двигателей с 2p = 10 и 12, катушки обмотки статора намотаны прямоугольным проводом, подразделенные и пазы статора полуоткрытые.
إن لف الشفرات والحلقات الدوارة ذات القفص السنجابي مصنوعة من الألومنيوم المصبوب. تعمل شفرات التهوية الموجودة على حلقات الدوار على تحريك الهواء داخل الماكينة.
يتم تثبيت الدروع الحاملة على السكن باستخدام أربعة أو ستة مسامير.
يقع الصندوق الطرفي أعلى الإطار، مما يسهل الأمر أعمال التثبيتعند توصيل المحرك بالشبكة.
1 اختيار الأحجام الرئيسية
بناءً على متطلبات ورقة المواصفات الفنية، بالنسبة للقاعدة، نختار محرك سلسلة 4A100S6U3 وفقًا للملحق أ /1/، التصميم وفقًا لدرجة الحماية IP54، طريقة التبريد ICO141، التصميم IM1001. قوة المحرك 2.2 كيلو واط، 2r = 6، f = 60 هرتز، U 1н = 230/400 فولت.
تقييمات المحرك الأساسي:
; ; η = 81%؛ ; ح = 100 ملم.
بناءً على ارتفاع محور الدوران يتم اختيار القطر الخارجي لنواة الجزء الثابت حسب الجدول 1/2/1/.
يتم تحديد قيمة قطر السطح الداخلي للجزء الثابت من خلال القطر الخارجي لنواة الجزء الثابت، والمعامل ك د, معاملة متساويةالقطر الداخلي إلى الخارجي. قيمة المعامل ك داعتمادا على عدد الأعمدة، اختر من الجدول 2.2 مقدما ك د =0,70 .
القطر الداخلي للجزء الثابت:
حيث k d هي نسبة القطر الداخلي والخارجي لنواة الجزء الثابت؛
د = 0.70 · 0.168 = 0.118 م.
تقسيم القطب:
حيث p هو عدد أزواج القطب؛
قوة الآلة المقدرة:
أين هي القوة في عمود المحرك؟
يتم أخذ نسبة EMF لملف الجزء الثابت إلى الجهد المقنن = 0.948 ؛
كفاءة المحرك
عامل القدرة
يتم قبول الأحمال الكهرومغناطيسية مسبقًا:
أ = 25·10 3 أ/م؛ ب δ = 0.88 طن.
معامل اللف الأولي لللف ذو الطبقة الواحدة هو krev = 0.96.
عامل شكل الحقل:
الطول المقدر للآلة، م:
الحث المغناطيسي في فجوة الهواء، T؛
النسبة ضمن الحدود المقبولة.
2 تحديد عدد الفتحات ونوع ملف الجزء الثابت وحساب اللف وأبعاد منطقة سن الجزء الثابت
تحديد حجم منطقة سن الجزء الثابت يبدأ باختيار عدد الفتحات Z 1. عدد فتحات الجزء الثابت له تأثير غامض على الأداء الفني والاقتصادي للآلة. إذا قمت بزيادة عدد فتحات الجزء الثابت، يتحسن شكل منحنى EMF وتوزيع المجال المغناطيسي في فجوة الهواء. في الوقت نفسه، يتناقص عرض الأخدود والأسنان، مما يؤدي إلى انخفاض في معامل ملء الأخدود بالنحاس، وفي الآلات منخفضة الطاقة يمكن أن يؤدي إلى انخفاض غير مقبول في القوة الميكانيكية للأسنان. تؤدي الزيادة في عدد فتحات الجزء الثابت إلى زيادة كثافة اليد العاملة في أعمال اللف، مما يزيد من تعقيد القوالب ويقلل متانتها.
باختيار عدد فتحات الجزء الثابت حسب الشكل 3.1 /1/ نحدد القيم الحدية لتقسيم الأسنان t z 1 max = 0.012 m؛ ر ض 1 دقيقة = 0.008 م.
عدد فتحات الجزء الثابت:
أين هي القيمة الدنيا لتقسيم سن الجزء الثابت، م؛
الحد الأقصى لقيمة تقسيم الأسنان الثابتة، م؛
من نطاق القيم الناتج، حدد عدد فتحات الجزء الثابت
عدد الفتحات لكل قطب ومرحلة:
حيث م هو عدد المراحل.
تقسيم الأسنان الثابتة نهائي:
تصنيف لف الجزء الثابت الحالي:
أين هو الجهد المقنن للمحرك، V؛
عدد الموصلات الفعالة في الفتحة:
نقبل عدد الفروع المتوازية a = 1، ثم U p = 48 لأن لف طبقة واحدة.
عدد اللفات في المرحلة:
نختار لفًا متحدة المركز بطبقة واحدة. يتكون لف الجزء الثابت من سلك فضفاض ذو مقطع عرضي دائري.
معامل التوزيع:
معامل اللف:
ك ob1 = ك ذ ∙ ك ع ; (2.9)
حيث k y هو معامل تقصير ميل ملف الجزء الثابت، k y =1 يؤخذ؛
ك rev1 =1∙0.966=0.966
يظهر مخطط اللف في الشكل 1.
الشكل 1 - مخطط لف ثلاثي الطور أحادي الطبقة مع z 1 =36، m 1 =3، 2p=6، a 1 =1، q 1 =2.
التدفق المغناطيسي في فجوة الهواء للآلة:
الحث المغناطيسي المكرر في فجوة الهواء:
مبدئيًا بالنسبة إلى D a = 0.168 m نقبل = 182∙10 9 .
الكثافة الحالية في لف الجزء الثابت:
أين هو منتج الحمل الخطي وكثافة التيار؛
مساحة المقطع العرضي للموصل الفعال هي بشكل مبدئي:
نحن نقبل سلك لف PETV: d el = 0.95 مم، d iz = 1.016 مم، q el = 0.706 مم 2.
نحن نقبل مبدئيًا أن 2p = 6 B' z 1 = 1.9 T؛ B'a = 1.55 تسلا.
حسب الجدول 3.2 /1/ للصلب المؤكسد درجة 2013 نقبله.
عرض سن الجزء الثابت الأولي:
أين هو عامل تعبئة العبوة بالفولاذ؛
قيمة ارتفاع نير الجزء الثابت الأولية:
من المفترض أن تكون أبعاد الأخدود في الختم ب ث = 3.0 مم؛ ح ث = 0.5 مم؛ β = 45˚.
ارتفاع فتحة الجزء الثابت الأولي:
أبعاد فتحة الجزء الثابت:
أين هو ارتفاع الفتحة، م؛
- عرض الفتحة، م؛
قيمة ارتفاع فتحة الجزء الثابت المحددة:
نقبل = 0.1 مم و = 0.2 مم.
أبعاد الخلوص للأخدود مع مراعاة بدل التجميع:
أين هو بدل عرض الأخدود، م.
أين هو بدل الارتفاع، مم؛
مساحة المقطع العرضي لعزل الأخدود:
أين هو سمك العزل، مم؛
S من = 0.25∙10 -3 ∙(2∙1.37∙10 -2 +7.8∙10 -3 +5.9∙10 -3) = 1.032∙10 -5 م 2 .
منطقة الأخدود الحرة:
معيار تقييم نتائج اختيار أبعاد الأخدود هو قيمة عامل ملء المنطقة الحرة للأخدود بسلك اللف:
أين هو متوسط قطر السلك المعزول، مم؛
تعتبر قيمة عامل التعبئة التي تم الحصول عليها مقبولة لتركيب اللف الميكانيكي.
قيمة عرض السن المحددة:
متوسط عرض سن الجزء الثابت:
عرض السن الثابت المقدر:
الارتفاع المقدر لسن الجزء الثابت:
قيمة ارتفاع نير الجزء الثابت المحددة:
3 اختيار فجوة الهواء
بالنسبة للمحركات التي تقل قدرتها عن 20 كيلوواط، يتم العثور على حجم فجوة الهواء باستخدام الصيغة 3.1.
لنقرب القيم إلى 0.05 مم δ=0.35 مم.
4 حساب الدوار ذو القفص السنجابي
بالنسبة إلى 2p = 6 وZ 1 = 36، حدد عدد فتحات الدوار Z 2 = 28.
الدوار القطر الخارجي:
د 2 = 0.118 - 2∙0.35∙10 -3 =0.1173 م.
تقسيم الأسنان الدوارة:
بالنسبة إلى 2p = 6 وh = 100 mm، نأخذ K B = 0.23.
لأن لدينا 2.2 كيلو واط< 100 кВт, то сердечник ротора непосредственно насаивают на вал без промежуточной втулки. Применим горячую посадку сердечника на гладкий вал без шпонки.
مع هذا التصميم للدوار، فإن القطر الداخلي للنواة المغناطيسية يساوي قطر العمود، م:
الدوار القطر الداخلي:
د في = 0.23·0.168 = 0.0386 م.
معامل التخفيض الحالي:
أين هو معامل شطبة الأخدود؟
قيمة الشطب: b sk =t 1 =0.01.
شطبة الأخاديد في قطاعات الأسنان الدوارة:
الزاوية المائلة المركزية للأخاديد:
عامل شطبة:
القيمة الحالية الأولية في لف الدوار:
نحن نأخذ كثافة التيار في قضبان لف الدوار J 2 = 3.05∙10 6 A/m 2 .
مساحة المقطع العرضي للقضيب:
ف ج = 255.12/3.05·10 6 = 8.36∙10 -5 م2.
بالنسبة للدوار نختار فتحات شبه مغلقة.
أبعاد الأخدود في الختم: خذ b w = 1 مم؛ ح w2 = 0.5 ملم.
ل 2ع = 6؛ ب ض2 = 1.8 ت.
أبعاد فتحة الدوار:
أين هو ارتفاع الفتحة، م؛
ارتفاع العبور فوق الأخدود، م؛
نحن نقبل ب 21 = 5.8∙10 -3 م، ب 22 = 1.6∙10 -3 م؛
المقطع العرضي للقش المحدد:
ارتفاع الأخدود، مم:
نحدد عرض أسنان الدوار:
عرض الأسنان التصميمية:
السنجاب قفص الدوار الدائري الحالي:
مساحة المقطع العرضي للحلقة:
متوسط ارتفاع الحلقة:
عرض الحلقة القصيرة:
متوسط قطر الحلقة:
5 حساب الدائرة المغناطيسية
يتم حساب الدائرة المغناطيسية للمحرك غير المتزامن لوضع التشغيل الاسمي من أجل تحديد إجمالي قوة التمغنط المطلوبة لإنشاء تدفق مغناطيسي عامل في فجوة الهواء.
تنقسم الدائرة المغناطيسية للآلة إلى خمسة أقسام مميزة: فجوة الهواء، وأسنان الجزء الثابت والدوار، ونير الجزء الثابت والدوار. من المعتقد أن الحث المغناطيسي داخل كل قسم له اتجاه واحد أكثر تميزًا. لكل قسم من الدائرة المغناطيسية، يتم تحديد الحث المغناطيسي، الذي تحدد قيمته شدة المجال المغناطيسي. بناءً على قيمة شدة المجال المغناطيسي في أقسام الدائرة المغناطيسية والطول المقابل لخط المجال، يتم تحديد قوة التمغنط. يتم تحديد قوة المغنطة المطلوبة كمجموع قوى المغنطة لجميع أقسام الدائرة المغناطيسية. تعتبر الدائرة المغناطيسية للآلة متناظرة، لذلك يتم حساب قوة التمغنط لزوج واحد من الأقطاب.
المعامل الذي يأخذ في الاعتبار الزيادة في المقاومة المغناطيسية لفجوة الهواء بسبب البنية المسننة لسطح الجزء الثابت:
المعامل الذي يأخذ في الاعتبار الزيادة في المقاومة المغناطيسية لفجوة الهواء بسبب الهيكل المسنن للدوار:
معامل فجوة الهواء الناتج:
الفجوة الهوائية الجهد المغناطيسي:
الحث المحسوب في الأسنان الثابتة:
الحث المحسوب في الأسنان الدوارة:
نختار درجة الفولاذ - 2013. لـ 1.88 T نأخذ H z1 = 1970 A/m، لـ 1.79 T نأخذ H z2 = 1480 A/m.
الجهد المغناطيسي لمناطق الأسنان:
معامل تشبع منطقة السن:
القيمة التي تم الحصول عليها لمعامل تشبع منطقة السن ضمن الحدود المقبولة.
الحث في نير الجزء الثابت:
ارتفاع نير الدوار:
لأن 2r=6، ثم الارتفاع المقدر لنير الدوار ح’ أ 2 = ح أ 2 .
من أجل 1 = 1.56 T، نأخذ H a 1 = 654 A/m؛ لـ 2 = 1.06 T نأخذ H a 2 = 206 A/m.
طول خط المجال المغناطيسي في الجزء الثابت ونير الجزء المتحرك:
الجزء الثابت نير الجهد المغناطيسي:
أين هي شدة المجال في نير الجزء الثابت، A/m؛
الجهد المغناطيسي لكل زوج من الأقطاب:
معامل تشبع الدائرة المغناطيسية:
المغنطة الحالية:
القيمة النسبية للتيار المغنطيسي:
المفاعلة الحثية الرئيسية:
أين ه= ك إي يوسادس=0.948∙230=218.04 فولت;
المفاعلة الحثية الرئيسية في الوحدات النسبية:
6 معلمات وضع التشغيل
6.1 المقاومة النشطة للملفات الدوارة والجزء الثابت
متوسط عرض ملف لف الجزء الثابت:
أين هو تقصير خطوة لف الجزء الثابت؟
بالنسبة للملف العشوائي الذي يتم وضعه في الفتحات قبل ضغط القلب داخل الهيكل، فإننا نقبل ذلك ب= 0.01 م.
بالنسبة لـ 2p = 6 نقبل،
تراكب الجزء الأمامي من لف الجزء الثابت:
طول الجزء الأمامي من لف الجزء الثابت:
متوسط طول دورة لف الجزء الثابت:
بالنسبة للملف الثابت المصنوع من الموصلات النحاسية ودرجة الحرارة التصميمية التي نأخذها
المقاومة النشطة للملف الثابت:
أين هي مقاومة مادة اللف عند درجة الحرارة التصميمية؛
بالنسبة لدوار القفص السنجابي المصنوع من الألومنيوم ودرجة الحرارة التصميمية التي نتحملها
المقاومة النشطة لقضيب لف الدوار:
أين ك ر- نقبل معامل الزيادة في المقاومة النشطة للقضيب بسبب الإزاحة الحالية ك ر=1 ;
ل جت= ل 2- طول القضيب؛
مقاومة قسم حلقة الإغلاق المحصورة بين قضيبين متجاورين:
مقاومة الطور الدوار:
مقاومة الطور النشطة لملف الجزء المتحرك المصنوع من الألومنيوم، يتم تقليلها إلى عدد دورات ملف الجزء الثابت:
أين هو معامل تخفيض مقاومة اللف الدوار لللف الثابت ؛
6.2 مفاعلات التسرب الحثي لمحرك غير متزامن
درجة اللف النسبية β=1، ك β = ك 'ب = 1.
معامل التوصيل المغناطيسي لتبديد فتحة اللفات الثابتة:
معامل الموصلية الانتثار الأمامي:
لتكوين فتحة الجزء الثابت المحدد:
أين يتم التعبير عن شطبة الأخاديد بأجزاء من تقسيم أسنان الدوار، β SK = 0.76؛
ك"sk- معامل اعتمادا على ر 2 / ر 1 و β المسيخنحن نقبل ك"sk = 1,85;
المفاعلة الحثي لمرحلة لف الجزء الثابت:
معامل التوصيل المغناطيسي النوعي لتبديد الفتحة للعضو الدوار ذو القفص السنجابي:
أين هو معامل الموصلية؟
حش2= 0;
معامل التوصيل المغناطيسي المحدد للتشتت الأمامي للملف الدوار ذو الدائرة القصيرة:
معامل التوصيل المغناطيسي المحدد للتبديد التفاضلي لملف الدوار ذو القفص السنجابي:
مقاومة التسرب الاستقرائي للملف الدوار:
مقاومة التسرب الاستقرائي لملف الجزء المتحرك، تم تقليلها إلى عدد دورات الجزء الثابت:
مقاومة القاعدة:
معلمات المحرك غير المتزامن في الوحدات النسبية:
معامل مراعاة تأثير شطبة الأخدود:
مقاومة التسرب الاستقرائي للآلة مع مراعاة شطبة الأخاديد:
قيمة المعامل المعدلة ك ه:
الفرق بين ك هو ك’ ه, (ك ه - ك’ ه )%=((0,948-0,938)/0,948)∙100%=1,1 %.
7 حساب فقدان الطاقة في وضع الخمول
وزن الأسنان الثابتة الصلب:
وزن الصلب نير الجزء الثابت:
للصلب 2013 نحن نقبل.
بالنسبة للآلات التي تقل قدرتها عن 250 كيلو واط، يتم قبولها.
الخسائر الرئيسية في الجزء الثابت الخلفي:
حيث - خسائر محددة في الفولاذ، وزن/كجم؛
الخسائر الرئيسية في الأسنان الثابتة:
الخسائر الرئيسية في الفولاذ الثابت:
نحن نقبل ك 01 =1.6, ك 02 =1.6.
سعة النبض التعريفي في فجوة الهواء فوق تيجان الأسنان:
الخسائر السطحية على الجزء الثابت:
k01- معامل مع الأخذ في الاعتبار تأثير المعالجة السطحية لرؤوس الأسنان الثابتة على خسائر محددة؛
الخسائر السطحية على الدوار:
k02- معامل مع الأخذ في الاعتبار تأثير المعالجة السطحية لرؤوس الأسنان الدوارة على خسائر محددة؛
وزن الأسنان الدوارة الفولاذية:
سعة نبضات متوسط قيم الحث المغناطيسي في الأسنان:
تموج فقدان الطاقة في أسنان الجزء الثابت:
فقدان النبض في الأسنان الدوارة:
إجمالي الخسائر الإضافية في الفولاذ:
إجمالي فقدان الطاقة في الفولاذ:
الخسائر الميكانيكية:
أين كالفراء- معامل الاحتكاك للمحركات ذات 2ع=6
الخسائر الكهربائية في الجزء الثابت عند عدم التحميل:
المكون النشط لتيار عدم التحميل للمحرك:
عدم التحميل الحالي:
عامل الطاقة في وضع الخمول:
8 حساب الأداء
يتم حساب خصائص الأداء وفقًا للدائرة المكافئة للمحرك غير المتزامن، الموضح في الشكل 2.
الشكل 2 - الدائرة المكافئة لمحرك غير متزامن
عامل تبديد الجزء الثابت:
القيم المحسوبة لمعلمات الدائرة المكافئة:
مقاومة ماس كهربائىمتساوون:
خسائر إضافية:
القوة الميكانيكية على عمود المحرك:
مقاومات الدائرة المكافئة:
مقاومة دائرة تشغيل الدائرة المكافئة:
الانزلاق الاسمي:
سرعة الدوار المقدرة:
المكونات النشطة والمتفاعلة للتيار الثابت أثناء التزامن
دوران الدوار:
تصنيف الدوار الحالي:
المكونات النشطة والمتفاعلة للتيار الثابت:
الجزء الثابت المرحلة الحالية:
عامل الطاقة:
فقدان الطاقة في ملفات الجزء الثابت والدوار:
إجمالي فقدان الطاقة في المحرك:
استهلاك الطاقة:
كفاءة:
نحسب خصائص الأداء للطاقة: 0.25∙R 2n؛ 0.5 ∙ ف 2 ن؛ 0.75∙R 2ن 0.9∙R 2ن؛ 1.0 ∙ ف 2 ن؛ 1.25∙ص 2ن. يتم تلخيص نتائج الحساب في الجدول 1.
الجدول 1 - خصائص أداء المحرك
|
القيم المحسوبة |
قوة ص 2, دبليو. |
|||||||
|
ص تحويلة, دبليو. |
||||||||
|
ر’ 2 ,دبليو. |
||||||||
|
رن,أوم. |
||||||||
|
زن,أوم. |
||||||||
|
قن, بو. |
||||||||
|
أنا 2'', أ. |
||||||||
|
أنا 1 أ, أ. |
||||||||
|
استمرار الجدول 1 |
||||||||
|
أنا 1 ص, أ. |
||||||||
|
أنا 1, أ. |
||||||||
|
مبلغ R, دبليو. |
||||||||
|
ص 1, دبليو. |
||||||||
|
η , بو. |
||||||||
|
ن, دورة في الدقيقة |
||||||||
الشكل 3 - خصائص أداء المحرك المصمم
9 حساب خصائص البداية
ارتفاع القضيب في أخدود الدوار:
انخفاض ارتفاع قضيب:
للقبول، .
عمق الاختراق الحالي في القضيب:
عرض فتحة الدوار عند العمق المحسوب لاختراق التيار في القضيب:
مساحة المقطع العرضي للقضيب عند عمق اختراق التيار المحسوب:
عامل زيادة مقاومة القضيب المحسوب:
معامل الزيادة في المقاومة النشطة لمرحلة لف الدوار نتيجة لتأثير الإزاحة الحالية:
انخفاض مقاومة الدوار مع الأخذ بعين الاعتبار تأثير تأثير الإزاحة الحالية:
تقليل معامل التوصيل المغناطيسي لفتحة التسرب:
معامل التغير في المفاعلة الحثية لطور لف الدوار بسبب تأثير الإزاحة الحالية:
يتم تقليل قيمة مقاومة التسرب الاستقرائي لملف الجزء المتحرك إلى ملف الجزء الثابت، مع مراعاة تأثير الإزاحة الحالية:
عامل تبديد الجزء الثابت في وضع البدء:
معامل مقاومة الجزء الثابت:
معلمات الدائرة المكافئة في وضع البداية:
مقاومة البداية:
القيمة الأولية للتيار الدوار عند بدء التشغيل مع مراعاة تأثير التشبع:
أين ك ن- معامل التشبع سنقبله أولا ك ن=1,6;
القوة المغناطيسية المقدرة للجزء الثابت وفتحات العضو الدوار:
افتتاح الأخدود يعادل:
تقليل موصلية تسرب الفتحة:
أين ∆ بsh1= ب 12 - بsh1=2.735 ملم;
فتحة تسرب معامل التوصيل المغناطيسي:
معامل الموصلية التشتت التفاضلي:
مفاعلة التسرب الحثي المحسوبة لملف الجزء الثابت:
تم حساب مقاومة التسرب الاستقرائي لملف الجزء المتحرك، مع مراعاة التشبع والإزاحة الحالية:
المقاومة مع مراعاة التشبع والإزاحة عند بدء التشغيل:
تصنيف الدوار الحالي في البداية:
المكونات النشطة والمتفاعلة للجزء الثابت الحالي عند بدء التشغيل:
الجزء الثابت الحالي في البداية:
بدء النسبة الحالية:
عزم الدوران البداية:
بدء تعدد عزم الدوران:
نحسب خصائص البداية للانزلاق ق= 1؛ 0.8؛ 0.6؛ 0.4؛ 0.2; 0.1. نلخص نتائج الحساب في الجدول 2.
الجدول 2 - خصائص البداية المقدرة.
|
محسوب ضخامة |
ينزلق |
||||||
|
φ ’ |
|||||||
|
ساعة,م. |
|||||||
|
ب ر, م. |
|||||||
|
س ص, م 2. |
|||||||
|
ص '2ξ, أوم. |
|||||||
|
ص" 2ξ, أوم. |
|||||||
|
الزنكξ, أوم. |
|||||||
|
أنا" 2 ن, أ. |
|||||||
|
أنا" 2 نن, أ. |
|||||||
|
الجبهة الوطنية, ح. |
|||||||
|
∆ بsh2, مم. |
|||||||
|
∆λ ن1 |
|||||||
|
∆λ ن2 |
|||||||
|
λ ن1.ن |
|||||||
|
استمرار الجدول 2 |
|||||||
|
λ ن2ξ.ن |
|||||||
|
λ د1.ن |
|||||||
|
λ د 2 . ن |
|||||||
|
×" 1ن, أوم. |
|||||||
|
س"2ξн, أوم. |
|||||||
|
آر إن, أوم. |
|||||||
|
Xن, أوم. |
|||||||
|
الزنكξ.ن, أوم. |
|||||||
|
أنا" 2 نن, أ. |
|||||||
|
في.أ . , أ. |
|||||||
|
في.ر . , أ. |
|||||||
|
أنا 1 ن, أ. |
|||||||
|
من, ن∙م. |
|||||||
الشكل 4 - خصائص البدء للمحرك المصمم
يلبي المحرك غير المتزامن المصمم متطلبات GOST من حيث مؤشرات الطاقة (الكفاءة و) وخصائص البدء.
10 الحساب الحراري والتهوية لمحرك غير متزامن
بالنسبة للملفات ذات العزل الحراري من الفئة B، نأخذ kp = 1.15.
الخسائر الكهربائية في جزء الفتحة من لف الجزء الثابت:
أين هو عامل زيادة الخسارة؛
الخسائر الكهربائية في الجزء الأمامي من لف الجزء الثابت:
محيط المقطع العرضي لفتحة الجزء الثابت:
نحن نقبل عزل الطبقة المقاومة للحرارة B. نحن نقبل.
فرق درجة الحرارة في عزل جزء الفتحة من الملف الثابت:
أين هو متوسط التوصيل الحراري المكافئ لعزل الأخدود؛
متوسط قيمة معامل التوصيل الحراري للعزل الداخلي لملف متعرج عشوائي مصنوع من الموصلات المطلية بالمينا، مع الأخذ في الاعتبار التوافق الفضفاض للموصلات مع بعضها البعض؛
بالنسبة إلى 2p = 6 نأخذ K = 0.19. لأننا نقبل.
تتجاوز درجة حرارة السطح الداخلي للجزء الثابت درجة حرارة الهواء داخل المحرك:
أين ك- المعامل مع الأخذ في الاعتبار أن جزءًا من الخسائر في قلب الجزء الثابت وفي جزء الفتحة من اللف ينتقل عبر الإطار مباشرة إلى البيئة؛
معامل انتقال الحرارة السطحية؛
فرق درجة الحرارة عبر سمك عزل الأجزاء الأمامية:
أين بمن. ل- سمك العزل من جانب واحد للجزء الأمامي من ملف واحد؛
درجة حرارة السطح الخارجي للأجزاء الأمامية تتجاوز درجة حرارة الهواء داخل المحرك:
متوسط ارتفاع درجة حرارة ملف الجزء الثابت فوق درجة حرارة الهواء داخل المحرك:
ل ح= 100 ملم.نحن نقبل. لأننا نقبل.
سطح التبريد المكافئ:
أين هو المحيط الشرطي للمقطع العرضي لأضلاع غلاف المحرك؟
حجم الخسائر في المحرك:
مقدار الخسائر المنطلقة في الهواء داخل المحرك:
درجة حرارة الهواء داخل المحرك تتجاوز درجة الحرارة المحيطة:
متوسط قيمة ارتفاع درجة حرارة الجزء الثابت فوق درجة الحرارة المحيطة:
للمحركات ذات و ح= 100 ملم.نحن نقبل.
المعامل الذي يأخذ في الاعتبار التغيرات في ظروف التبريد على طول سطح السكن الذي يتم نفخه بواسطة مروحة خارجية:
تدفق الهواء المطلوب للتبريد:
تدفق الهواء المقدم من المروحة الخارجية:
توفر المروحة تدفق الهواء اللازم.
11 تصميم المحرك
يتم صب شفرات التهوية في وقت واحد مع القضبان وحلقات الإغلاق، بل=3 ملم., نل= 9 قطع., لل= 30 ملم., حل= 15 ملم..
يتكون الإطار من سبائك الألومنيوم مع التضليع العرضي الطولي، بشارع= 4 ملم.. جهاز الإخراج مصبوب في الأعلى.
ارتفاع الضلع:
عدد الزعانف لكل ربع سطح الجزء الثابت:
يتكون جهاز الإخراج الخاص بالجهاز من صندوق طرفي مغلق به لوحة طرفية عازلة موجودة فيه. تم تجهيز الصندوق الطرفي بجهاز لتثبيت الأسلاك الموردة.
لتدفق الهواء الخارجي للسكن، يتم استخدام مروحة طرد مركزي شعاعية، تقع في نهاية العمود على الجانب المقابل لمحرك الأقراص. المروحة مغطاة بغلاف. تم تجهيز الغلاف بشبكة في النهاية لمدخل الهواء. المروحة والغلاف مصنوعان من البلاستيك. المروحة تجلس على المفتاح.
القطر الخارجي للمروحة:
أين دمبنى. = د أ+2∙ بشارع=0.168+2∙4∙10 -3 =0.176 م. ;
عرض شفرة المروحة:
عدد شفرات المروحة:
عزم الدوران المنقول على المدى الطويل:
وفقًا للعزم الذي تم الحصول عليه، نختار أبعاد العمود: د 1 =24 ملم؛ ل 1 = 50 ملم؛ ب 1 =8 ملم.; ح 1 = 7 ملم.; ر=4.0 ملم.; د 2 = 25 ملم.; د 3 =32 ملم..
وفقا للقطر المحدد لمحمل العمود د 2 =25 ملم،تحمل 180605 مقبولة.
خاتمة
نتيجة الحساب الكهرومغناطيسي هي محرك غير متزامن مصمم مع دوار قفص السنجاب، والذي يلبي متطلبات GOST من حيث مؤشرات الطاقة (الكفاءة و) وخصائص البدء.
أظهر الحساب الحراري أن المروحة الخارجية توفر تدفق الهواء اللازم للتبريد الطبيعي.
عند التصميم تم اختيار مادة الإطار، سبائك الألومنيوم. السرير مصنوع من التضليع الطولي المستعرض. من خلال عزم الدوران المنقول على المدى الطويل، يتم حساب أبعاد العمود، ويتم اختيار محمل كروي 180605.
البيانات الفنية للمحرك غير المتزامن المصمم على شكل قفص السنجاب: الطاقة ف 2 = 2.2 كيلو واط، الجهد المقنن 230/400 فولت، عدد الأقطاب 2 ص = 6 ، سرعة الدوران ن=1148 دورة في الدقيقة، والكفاءة η = 0.81، عامل القدرة كوسφ = 0.74.
قائمة المصادر المستخدمة
2 تصميم الآلات الكهربائية: كتاب مدرسي. للجامعات / I.P. كوبيلوف، ب.ك. كلوكوف، ف.ب. موروزكين، ب.ف. توكاريف. إد. آي بي. كوبيلوفا. - الطبعة الثالثة، مراجعة. وإضافية - م: أعلى. الشيخ، 2002. - 757 ص: مريض.
3 ستو 02069024.101-2010. المتطلبات العامةوقواعد التصميم - أورينبورغ، 2010.- 93 ص.
* هذا المصدر هو المصدر الرئيسي، ولن نرجع إليه.
رسم
تحميل: ليس لديك حق الوصول لتنزيل الملفات من خادمنا.